Issue 2

L.Andena et al., Frattura ed Integrità Strutturale, 2 (2007) 17-24

-0.10 -0.05 0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 -0.10 -0.05 0.00 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40

log K (MPa m ½ )

DCB 23°C SENB 50°C SENB 70°C SENB 90°C

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

log da/dt (mm/s) Figura 8. Risultati delle prove DCB e SENB su PB2 a diverse temperature. Per le prove SENB i punti rappresentano la media dei valori ottenuti

DCB 23°C SENB 50°C SENB 70°C SENB 90°C

log K (MPa m ½ )

0

-1

-2 log a 23°C T

0.0028 0.0030 0.0032 0.0034 -3

1/T (K -1 )

-5

-4

-3

-2

-1

0

1

log da/dt (mm/s)

Figura 9. Curva maestra di log K - da/dt a 23°C e relativo fattore di spostamento. In figura è anche indicata la retta di estrapola zione utilizzata nell’applicazione del modello del tubo.

che per l’effetto della variazione di temperatura (v. Fig. 10). È da rilevare che nelle prove sui tubi si è osservata quasi esclusivamente frattura duttile mentre il modello rappre senta il comportamento del materiale durante la propaga zione lenta di una cricca. Idealmente queste due situazio ni corrispondono ai due distinti rami della curva mostrata in Fig. 1. Le previsioni del modello suggeriscono una transizione da comportamento duttile a fragile che do vrebbe essere osservata a tempi di poco superiori a quelli

rilevati sperimentalmente: ciò potrebbe essere confermato qualora si rendessero disponibili dati relativi al cedimento di tubi in prove condotte a valori di sforzo più bassi. È bene notare che nelle previsioni del modello si è trascura to il tempo di innesco: qualora se ne tenesse conto si a vrebbero curve spostate verso tempi maggiori. Inoltre le previsioni sono influenzate dalle ipotesi fatte su forma e dimensioni iniziali del difetto, che potrebbero influenzare la posizione delle curve.

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